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(1)錐體的中心線與管道中心線不重合
錐體的中心線與管道中心線越接近準(zhǔn)確度越好,因?yàn)槭芄艿?、錐體圓度和焊接變形的影響,這個(gè)誤差總是存在。這一點(diǎn)主要靠積累組裝經(jīng)驗(yàn)來克服。本人不贊成把煤氣流量計(jì)做成插入式,因?yàn)椴迦胧娇隙ú荒軜?biāo)定,還有既然是插入式肯定是大口徑,大口徑的管子是人工卷的,圓度、尺寸誤差很大,把錐體焊到管道里以后,錐體中心線與管道中心線肯定不重合,流量計(jì)準(zhǔn)確度就更差。還有,安裝比管道式更難,在滄州煉油廠風(fēng)機(jī)入口用過DN1200mm、DN1600mm共4臺,誤差非常大,而且輸出信號也不太穩(wěn)定。
(2)管道內(nèi)表面錐體粗糙度對準(zhǔn)確度的影響
管道內(nèi)表面、錐體表面光潔度越好,越符合伯努力方程,機(jī)械能損失越小。如果管道內(nèi)表面、錐體表面用噴砂等處理,使用時(shí)間長了以后,如果表面被磨光,其流出系數(shù)就發(fā)生變化。所以本人不贊成管道內(nèi)表面、錐體表面噴砂處理。
(3)流出系數(shù)的離散性
表1所列數(shù)值是用水標(biāo)定完以后相同口徑、相同B值的流出因數(shù)的變化范圍。
由以上實(shí)驗(yàn)結(jié)果可以看出,即使是DN100以下,錐體和測量管內(nèi)表面是用車床加工出來的,因?yàn)楹附幼冃魏湾F體中心線和測量管道中心線不重合引起的流出系數(shù)離散性也有11375%左右。DN150、DN200是測量管內(nèi)表面沒有加工,錐體表面加工了,這兩個(gè)口徑的流出系數(shù)離散性3122%,DN600、DN800口徑,測量管和錐體都是人工卷制的,其離散性更高達(dá)518%。所以,煤氣流量計(jì)出廠前必須實(shí)流標(biāo)定,否則其準(zhǔn)確度誤差很大。
2煤氣流量計(jì)的節(jié)能
因?yàn)槊簹饬髁坑?jì)的背壓穩(wěn)定,所以能測較低的流速。流體流過孔板在孔板后面產(chǎn)生漩渦,影響背壓穩(wěn)定,孔板需要很大差壓來克服信號不穩(wěn)定。我們有一臺DN350的煤氣流量計(jì)用在天津無縫鋼管公司,其滿量程差壓只有0161kPa,至今使用良好。同樣的流速煤氣流量計(jì)產(chǎn)生的差壓和需要的差壓都很低,所以比孔板節(jié)能。
(1)*壓力損失的計(jì)算
對于不同的節(jié)流元件,壓損公式都不相同。
孔板的*壓損公式
Δω=(1-0.24β-0.52β2-0.16β3)×ΔP
煤氣流量計(jì)的*壓損公式
Δω=(1.3-1.25β)×ΔP
根據(jù)以上公式可以得出如下壓損比較。
(2)能量損失計(jì)算
P=Δωqv/η
式中:P為功率,W;Δω為壓力損失,Pa;qv為工況體積流量,m3/s;G為電機(jī)和泵的效率,η=0.8。
(3)計(jì)算年耗能費(fèi)用
例如在一個(gè)直徑D=998mm的供熱水管,水流量qm=6000t/h,熱水溫度130℃,水密度937.2kg/
m3,孔板*壓力損失Δω1=20kPa。煤氣流量計(jì)差壓12kPa,β值為0.7,其*壓力損失Δω2=12kPa×(1.3-1.25×0.7)=5.1kPa,體積流量qv=6000×1000/9372=6402.05m3/h=1.778m3/s。
兩者所消耗功率差P=(Δω1-Δω2)×qv/η=(20000-5100)W×1.778/0.8=33115.25W
每年zui多可節(jié)約的耗能費(fèi),電價(jià)按1元/kW#h計(jì)算年耗能費(fèi)=P/1000@每年運(yùn)行時(shí)間@1kW·h=33115.25/1000×24×365×1=290087元
結(jié)論:因?yàn)橥瑯拥牧髁?煤氣流量計(jì)比孔板所需要的差壓小,流量計(jì)口徑越大,流量越大,則節(jié)能效果越顯著。
通過以上技術(shù)經(jīng)濟(jì)分析可以看出,煤氣流量計(jì)從準(zhǔn)確度到節(jié)能具有非常大的*性。同時(shí)還有量程比寬、直管段要求短、自清洗、安裝要求低等優(yōu)點(diǎn)。
但是,煤氣流量計(jì)也不是的,就像世界上沒有良藥一樣,根據(jù)我們的經(jīng)驗(yàn),介質(zhì)中有濕泥一類的雜質(zhì)且溫度很低的情況下不能用煤氣流量計(jì)。高黏度介質(zhì)誤差可能很大。
煤氣流量計(jì) 焦?fàn)t煤氣流量計(jì) 高爐煤氣流量計(jì) 發(fā)生爐煤氣流量計(jì)
